电子数据处理科学的标志
订阅服务器身份验证点
免费访问
金博宝问题
金博宝
体积19,数字 4,2018
文章编号 406
页数 11
内政部 https://doi.org/10.1051/meca/2018020
在线发布 2018年11月16日

原子力显微镜,EDP科学2018

1引言

火炮武器系统的主要部件是枪管和弹药。当炮弹(炮弹)在炮管[内弹道(Ib)阶段]中移动时,该系统的响应具有持续时间短、加速度和压力大的特点,达到约8×10吗米/秒对于本研究中研究的25 mm壳体,在最长5 ms的时间内为900 MPa。.在拍摄的最初几毫秒内,推进气体和运动的壳层,两者都对炮管施加高动态作用。在反应中,枪管对移动的炮弹施加复杂的载荷。由于这种耦合,ib相可能与理想相不同,这是期望最大效率的射击,以便击中目标。实际上,弹丸的出口条件可能会发生很大的变化,这与保证武器系统最佳精度的条件相差甚远。

精度受位移影响,速度,加速度,以及射弹离开炮管时的旋转(由于膛线)向量。这些向量是指向目标轨迹的初始条件。

武器系统的运作受到许多因素的影响,其中首先包括IB参数(驱动压力,加速度,速度,旋转速率,弹丸设计,以及管道结构响应。通过耦合,射弹的运动受电子管运动的影响。与此同时,射弹在炮管中的横向运动可能与它的运动不同。膛内抽签可由下列任何一种或多种情况引起:弹丸重心和主轴偏离膛中心线;弹丸,制造时,不是完全同心的;射弹/炮管间隙可能存在于射弹表面;弹丸/炮管界面的刚度不足会加剧由最小投票引起的情况;弹丸磨损产生或扩大弹丸波瑞莱表面和炮孔之间的间隙(间隙);所有炮管都存在炮管曲率[),[])(二)气体动力学在弹丸底部产生不规则压力[3.]

定义优化行动(如对火控系统的纠正行动),理想的,瞬态位移在每一个IB阶段,都应该知道管子和弹丸的情况。

由于火炮是具有弯曲响应和径向膨胀的细长体,许多基于梁理论的研究(例如,[4),[),[)或贝壳([),[8])与表示抛物的运动质量或运动振荡器相互作用,已发布。尽管这些研究是基于专门的理论,能够对耦合管射弹响应提供有价值的定性分析,这些方法未能捕捉到3D响应的复杂性。在这个问题上,很少有研究发表在公开文献中,为实际火炮系统的分析提供了较少的数据。穿甲弹抛翼脱壳弹(APFSDS)的性能研究似乎比全口径弹更为深入。其原因是APFSDS弹丸由于筒壁上的托板滑脱以及箭体的长细比[9]

模型和实验方法都面临着确定垂直于纵轴方向的平动自由度和转动自由度的困难。尽管这些位移的公式可以在以前的工作中找到。[10]对于特定的火炮类型,仍需获得可靠的解决方案。测量筒体外壁的应变,或者测量炮口位移是很容易的任务。已证明这些测量值与有限元模型(FEM)模拟结果具有合理的相关性,例如(11),[十二),或混合集中/FEM模型(例如,与Simbad一起开发[十三)有限元模型[11[和]十二]采用基于Ls-Dyna商法典的显式求解方法,具有六面体单元和弹塑性材料行为。模拟结果能够预测枪管寿命,这一寿命受到枪管中确定的主要应力所造成的损伤累积的限制[11]或者桶的磨损[十二]横向弹丸运动评估仍然是一个具有挑战性的问题,尚未完全解决。实际上,为了优化所有武器系统的效能,还需要确定实际膛内弹道与理想弹道的偏差。

几种实验方法可以用来评估弹丸在ib阶段的位移。

例如,与多普勒雷达或X射线成像(通过管壁)相关的超频率干涉测量由[14[和]15),分别。这些方法的主要缺点是只能获得纵向位移。另一种用于105 mm口径炮弹的解决方案是将其放置在弹头的反射面上,并用激光束照射。反射的激光被镜子偏移,然后被记录[十六]同样的道理[17),将激光发射器安装在弹头上,记录反射镜拦截的平面光束轨迹。通过对反射镜上光束平面轨迹的分析,可以推断出弹头的运动情况。然而,这些解决方案取决于记录的激光光斑的准确性,其大小可能与研究位移的阶数相同(甚至更大)。角加速度测量结果已由[18]用于野战火炮。原则上,角加速度的分析可能导致平移位移,前提是通过预先确定的时间函数提前知道纵向运动的一部分。[19]然而,加速度计支持的允许角加速度小于中口径火炮(20-40 m m口径)的最大加速度,达到约750 000 m/s。旋转速度大约是每秒1750圈。最后,平移三轴(X- - - - - -Y- - - - - -Z轴)使用了嵌入在外壳中的加速度计及其记录设备。这些加速度是用大口径测量的(例如,120 mm)炮弹[20.]实验的难点在于轴向(x)加速度远高于横向值(大约是横向值的5倍)。[21)然后,如果X测量通道与壳体轨迹不完全对齐,轴向量的一部分可以转移到Y- - - - - -Z轴加速度计会掩盖横向量。

关于数据采集,现有的方法有三种:(i)通过嵌入在外壳中的数据记录器进行记录。[22](二)(ii)通过线数据传输进行实时记录(线从弹头延伸至管外对齐点);(三)光传输实时记录。方法(i)在大口径(120毫米)和中口径(40毫米)壳体中均有经典应用。例如,[9]记录了在ib阶段焊接在小APFSDS弹丸上的应变信号,并与有限元模拟结果进行了关联。方法(iii)要求通过光电系统对加速度测量电压进行编码。方法(i)的缺点是,在25 mm的外壳中,记录设备和电源的可用空间有限,因此限制了记录数据的数量。方法(ii)由于内管雕刻施加的壳体旋转运动而不能使用。方法(三)基于x y z加速度计可能是当前工作目标的一个很好的候选者:它已被选定,并将在第4节.

实验方法以有限元模拟为指导。这有助于预测加速度的数量级,速度,位移,和压力。实验方法是基于在ib和遥测数据传输过程中的直接测量。1984,由[23]解释了这种方法的兴趣。然而,当时还没有手术。

本文提出的有限元模型在很大程度上依赖于[二十四[和]11]用于评估中型枪管的使用寿命。本研究不考虑磨损和热机械耦合。假设炮管条件代表了实践中发现的平均工作条件。

在第一部分,“理想”或规定的弹丸运动学回顾。在第二部分,介绍了实验方法。在第三部分,提出了有限元模型。最后,在第四部分,我们建议对结果进行讨论,并提出研究的局限性。

2弹丸“理想”和规定的运动学

在绝对固定的参照系之后,正交轴x y z,分别用单位向量JK,其原点在管道入口(X位于管的纵轴上,朝向炮口),看到无花果。一.

一般来说,ib代码使用的假设是弹丸的纵向运动数据[加速度一个xT或速度vxT)或位移xT可以由给定的时间函数确定地规定(施加)。这些时间函数是由处理与弹丸动力学耦合的反应流和气体动力学的其他专门代码分别获得的。但不是对管的动力学响应。该任务由弹药供应商为给定的推进装药/抛射力偶执行。为了我们的研究,纵向运动学数据的计算由代码“SIBIL”执行(代表法语“Simulation de la Balistique int_rieure”),为用户提供上述时间功能。这些功能在分析处理中根据需要使用。然而,只有xT)有限元模型(第5)规定弹丸的轴向横坐标。

刻有内胎内壁的膛线(无花果。一)对壳体施加旋转运动,以角速度ωxT.膛线是由螺纹来分析定义的。βx3)这是壳体一次旋转(360度)所经过的轴向距离。时间函数一个xT)本研究中考虑的是图2B.从膛线间距βx)瞬时角速度ωxT)和旋转ThxT围绕着X-轴也已知:(1)(2)在哪里βx)根据射弹横坐标进行评估xT

几个点的轨迹”射弹的“(1-5)标绘在图2a.在时间T,“理想”坐标(沿XY,Z轴轴点有径向距离R计算如下:(3)对于给定的时间速度函数,vxT)局部曲率是特定于每个运动点的。因此,加速度变化一个N沿(瞬时)法向N点的轨迹受局部坡度和曲率的影响。此外,由于直线度缺陷,实际管几何尺寸与计算机辅助设计方案提供的理想几何尺寸不匹配。这些局部直线度变化也会引起矢量的变化。N哪一个,反过来,引起一个N矢量。

缩略图 无花果。一

管中弹丸的视图和雕刻(a,b)的视图,它将引导弹丸在其平移运动过程中旋转。固定参考框架方向如(a)所示。(c)提供管开始处网格的放大视图。

缩略图 无花果。二

弹丸(a)五个实例点的轨迹和纵向加速度一个x曲线(b)。

3几何效应

对于弹丸的每一点,(例如,这些代表无花果。二一个),最大横向加速度是加速度一个N=一个N沿法向量N它自己的轨迹。考虑射弹(2a)的任何点m,带向量r=O,和当地的曲率:(4)切向单位向量是.从矢量T我们获得向量N根据:(五)地点:S曲线是横坐标吗,速度矢量模量。

最后,沿…方向的加速度N由:(6)当弹丸在挠性管中运动时,坐标XYZ轴点m由动态部分组成。xYZ,静态部分xYZ,表示初始管形,以便:

坐标,YZ,只是纵向横坐标的函数x.协调YZ,或YZ轴,从数值有限元模型中获得(见第5)。弹丸轨迹(XYZ轴)管内标绘图3.

  • 如果考虑沿一条完美直线的“理想”运动学,的YZ轴坐标分别替换为YZ轴方程:

(8)
  • 如果考虑沿非完美直线的“理想”运动学,的YZ轴坐标分别替换为:Y+Yx),Z轴+Zx):

(9)由于射弹发现的局部坡度和曲率取决于规定的 x T), 时间函数,静态部分的第一和第二导数分别输入速度矢量和加速度矢量的笛卡尔分量,如下所示: (10) (11) (12)对于给定的时间速度函数, v xT)加速度 一个 N取决于局部曲率,该曲率可能特定于每个移动点m。我们必须提醒自己,真实的几何学与理想的几何学相差甚远。 图2a由于直线度缺陷而改变了完美的螺旋路径。这将在讨论中被考虑, 第6节.

缩略图 无花果。3.

X-Y-Z轴抛射轨迹,(eq。(8))。每个矢量(箭头)表示弹丸在其瞬时位置的轴线。

4枪发射试验期间的实际加速度测量

一个具有挑战性的问题是直接测量IB阶段的横向和轴向加速度,并将数据传输到管外。专业的中口径壳体配备微型加速度计(PCB制造)及其传感器连接光电传输装置。整个由ATCOM公司设计和组装的测量系统嵌入在一个树脂块内。(无花果。4c)放置在弹壳体内,设计用于抵抗弹道推进加速度(约为10倍)米/秒)弹药。第一,来自加速度计的模拟电压编码为二进制序列,转换为相应的“关”“on”激光束通过安装在弹丸顶端的透镜的发射状态,图5.镜头使光线聚焦于枪口。然后,光束被倾斜的镜子(放置在枪口前面,无花果。六)连接到采集系统的光接收机的菲涅耳透镜。然后对接收到的信号进行解码,使二进制加速数据转换为物理值。系统提供四个测量通道(CH1至4):CH1,对于轴向加速度,一个X,CH2ch3表示横向加速度(表示为一个在哪里是通道号),ch4是控制通道,它发出连续的信号,以便检测传输的任何中断。

每次测试,测量了外管壁不同位置的周向应变。在管嘴(出口段)在水平面上用感应式传感器测量了几个点的位移。(Y)和垂直(Z轴飞机。

缩略图 无花果。4

(a)弹丸的有限元,(b)在显示树脂块的有限元弹丸内,(c)显示测量装置及其供应品的真实射弹的X射线图像。为了清晰起见,网格线已被移除。

缩略图 无花果。五

仪表弹丸示意图。

缩略图 无花果。六

用于射击试验的实验装置的照片。

5有限元模型

为了评估系统的三维动力学,利用LS Dyna软件对有限元模型进行了仿真。该软件提供了明确的流体动力学工具,能够管理短期和强烈的瞬态机械事件,以及可能因接触而产生非线性的高动态现象。几何学,in-homogeneities或材料。显式计算,为了捕捉弹丸耦合的快速动态事件。元素的总数是623 646。

管子的材料是高弹性极限的钢。该管采用各向同性弹塑性模型。材料性能通过对取自管子的试样进行拉伸试验来确定。

为了防止计算的不收敛和畸变,枪管和弹丸采用六面体单元进行网格划分。模型的视图显示在图1.

枪管的自由度在弹丸入口的三个方向上被阻挡(这些条件代表了与武器系统其他部分接口处的固定边界)。

弹丸的轴向位置由xT)用SIBIL代码单独得到的时间函数。

为有限元模型选择的接触逻辑是称为“接触-自动表面-表面”的接触。经典的惩罚方法。如果出现重要应变,建议采用这种接触方式。例如在碰撞模拟中。在本例中,之所以选择它,是因为在射弹管接触区域(带界面,无花果。4)正如它被清楚地证明[11]简而言之,弹丸外径略大于内管直径,以保证气体的完美密封(因此,弹丸通道会产生重要且快速增长的周向应变)。接触由静摩擦系数定义。fS动摩擦系数,fd.这些参数允许将模型与实验数据关联起来。一些研究(19)使用fS= 0.1,fd= 0.13。

作用在枪管壁上的气体压力(在射弹底座后面,无花果。一)采用累进加载技术编制程序[11),它包括将管子分成60个虚拟部分。在每个截面上都定义了一个时间压力函数,这样当弹丸打开截面的元素行时,压力就会上升到它的加载值。此加载已在[11]在臀位和瞬时弹丸底座之间,压力验证了线性梯度分布。

推进气体的压力由初步的ib计算得出,该计算计算与给定弹药类型相关的气体动力学。这种方法通常是在火炮动力学中选择的。建立流体-结构相互作用模拟,包括推进剂气体对于本研究来说过于复杂。相反,施加了弱耦合。基压作用于弹丸的后部。最大的基压大约是几百兆帕。在给定的时间,后膛与弹体之间的压力分布验证了线性梯度分布的正确性。所以,在炮弹后面,压力随着炮尾压力和基础压力的组合而变化,由弹丸位置加权。在每个部分,气体压力变化(时间压力函数)。气体量增加,同时炮尾和射弹之间的自由体积也在增加。然后体积增大得更快,从而导致压力下降。和以前的研究一样[3.),压力的增加应该是线性的。在给定的位置,施加在内壁上的压力从0开始,然后迅速上升到施加在弹丸上的瞬时基压,该基压在通过时间和实现局部截面的元素行位置上。预先计算出射弹暴露给定一排炮管元件的时间[用xT)函数,比压与为这一行元素定义了时间曲线(负载曲线):当带通过元素行的下边界时从0开始,当射弹通过元素行的上边界时达到基本压力。将这种渐进性应用于足够多的元素行,平滑压力上升并限制数值问题。所选择的用于描述移动压力波前及其上升时间的程序已使用由[25岁]不是压力,在有限元梁模型的数值计算中,引入了一个正时力。元素行的长度,一步一步加载,与桶模型相同。结果与参考溶液非常接近。

在时间零点,射管系统处于静止状态。然而,管道的初始静态状态考虑了重力荷载和直线度缺陷。在制造过程的一个阶段,称为“机械矫正”,管子由两个简单的支架支撑,并由一个正时力加载。4以优化其直线度。然而,这仍然是一个水平的不确定性的真正三维形状的管。为了克服这种不确定性,我们选择通过复制机械矫直来模拟这一特定的制造阶段。在数值直线度与实测直线度匹配之前(本文未给出),对本次初步计算所用的数值荷载进行了调整。因此,管模型具有三维直线度变化和管壁残余应力。其次,在垂直面(z)中,利用LS-Dyna隐式求解器,通过数值准静态计算增加了重力降。注意,最简单的曲率是重力降(偏转F在管自由端,则为1 mm)。分别表示水平和垂直平面上的静态剖面YZ.

然后由显式求解器进行动态计算,持续约75小时完成模拟。

射弹模型。弹丸分为四个不同的部分(无花果。4一个),但相同的元素类型(八节点六面体):(i)驱动带,(ii)壳体,(iii)钝鼻,分别为12 100,5500个,7500个元素。材料为:烧结铁(弹塑性行为)为带,对于壳体是完全刚性的,铝制(弹性)鼻子。传动带与壳体之间通过捆绑接触连接。在壳体内,第四部分是弹性树脂块(无花果。4b),用600个元素建模,以表示嵌入测量系统的块(无花果。4C)。驱动带网为“预膛线”,因为雕刻过程(当外壳进入管)没有建模。

6结果和讨论

6.1纵向加速度

图7一个,轴向加速度一个X将实验得到的加速度与用ib码sibil计算的加速度进行了比较。发现这两条曲线吻合得很好。峰值之间的差异是由于测试弹药的结构与Sibil处理的结构之间的差异造成的。试验用弹药包括嵌入式测量系统,比实际弹药轻一点(装药相同)。现在,众所周知,弹丸通道会产生一个峰值[11]在周向应变中(无花果。七b),这些应变历史被用来确定射弹在测距位置的到达时间,XJ.在图7c,情节XJ与时间显然与实验两次积分后获得的弹丸位置完全重叠。一个X加速(过滤)历史。

然后,可以看出,仿真代码中轴向加速度的应用是正确的,导致预期的轴向运动数据。

特别令人满意的是验证了通道CH1提供的实验加速度(x-加速度)复制预先知道的sibil加速度。而且,在不同测点测得的周向峰值应变所测弹丸到达时间符合试验纵向加速度曲线的双时间积分。(无花果。五c)并预先计算xT)功能。这是一个有利于规定预先确定的函数的论点(这里,xT)在有限元模型中)在火炮动力学模拟中,而不是计算气体动力学与结构(壳管)动力学耦合的完整的流体-结构相互作用。

缩略图 无花果。七

纵向测量。(a)将轴向测量加速度与预先计算的“sibil”加速度进行比较。(b)实测周向应变与计算量的比较。(c)将实测加速度的两倍积分得到轴向弹丸横坐标。与弹体检测峰值应变信号的比较。

6.2横向加速度测量分析

文中给出了一个典型的原始测量结果实例图8.在图8c,Chanel 4清楚的表明,记录中没有遗漏任何部分的信号,从开始一直持续显示到弹丸退出(3.5 ms后)。通过比较CH1和Sibil提供的时间曲线,已经证实了纵向物理加速度的一致性。(无花果。七b)。

在实验中,加速度计的初始角度定位取决于在尾部入口加工的凹槽。方案图8B回忆说CH2和CH3与Z轴垂直和Y水平轴。

为了分析结果,用SIBIL轴向加速度计算的“理想”法向加速度一个xT)结合旋转ωxT)由可变膛线间距规定β与测量值进行比较图9a.然后,弹丸轨迹与变螺距螺旋轨迹相同。Thx,方程式(8)。

可见,实际数据与“理想”运动学并不匹配。

第一,安装的趋势,一个,揭示了弹丸的低频振荡行为。为了更好地突出测量值与理想结果之间的差异,我们假设角加速度计在Y-Z平面由角度给出ThxT)根据方程式(2)计算。然后,假设的实验组分评估如下:(13) (十四)并绘制在图9b和9C.这些笛卡尔投影测量值的偏差(用箭头表示)无花果。9b,c)在信号开始时很重要。

其次,高频振荡(小持续时间)在整个实验信号中都是可见的。问题是要确定这些高频运动是否与管振动密切相关,或是射弹本身的振动,这意味着加速度计轴会经历小的角振动,而弹丸不会完全跟随管的位移。

初始静态剖面的影响(xYZ)如果第一和第二空间导数(坡度和曲率,方程式(11)和(5)中分别包含了静态剖面。这个YZ方程(8)和(9)中给出了函数,在参数(一个hμh一个hμvSSS)是从几何测量中推导出来的。图11显示了这些函数及其二阶导数与的X协调。圆圈和星形符号表示实验数据。(15) (16)的确,坡度和曲率对速度影响最大vx和加速度一个x接受他们更大的价值观。当弹丸移动小于50cm时,加速度在2ms处达到峰值(见图)无花果。七a,c)中。管嘴附近的速度最大。

计算结果包括静态剖面在内,用虚线表示图9B、C、而在图10这是放大的无花果。9b)。从这些结果来看,函数YZ,和他们的衍生品,对结果影响不大。这是由于一阶和二阶导数的较小值:后者在0.01 m以内达到最大值。1.

图12给出了有限元模型的计算结果。该模型未能准确预测观测信号的基本特征:低频一个以及更高频率的振荡。然而,由于该模型粗略地预测了横向加速度,因此该模型相当令人满意。一个但管壁的周向应力却非常精确。本文认为,增加网格细化,优化边界条件和接触逻辑(管壳),可以得到更为真实的结果。由于本研究的目的是获得直接加速度测量值,因此这一目标留作将来的研究。

管和射弹之间的相互作用包括扭矩以及通过接触区域施加的法向和切向力。这个区域是抛射带。由于这些作用,管上的位移场是三维的,空间和时间相关。结构响应的复杂性通过图13显示垂直与水平的仔细斟酌的位于管嘴上的点的位移。连续位置按位移历史中选择的时间值排序。3.5μms后,虚线表示弹丸已出管。该图更明显地显示了无管端的加速旋转。在Y-Z飞机,由管嘴绘制的曲线看起来像一个螺旋。从中心开始,管子纵向变形(如纵向位移的时间和空间变化所示,不在这里)和侧面;同时,由于管壁中的三维应力,管沿非固定方向旋转。

总结这一步,低频载波一个在CH2–CH3信号中观察到(一个在里面无花果。8B9A)与组合转动有关,弯曲和纵向加速度。

如果管轴明显偏离直线方向,局部坡度和轴向速度的乘积,局部曲率和平方轴加速度的乘积,两者都会导致横向加速度的变化。这些贡献加在传送的横向加速度的贡献上。在地铁旁在瞬时弹丸位置(x)后者是动力扭转波,以及弯曲和纵波。

缩略图 无花果。8

测量点火6,显示轴向加速度(A)横向加速度(B)和控制信号(C)。在(b)中,(Ch2)、(Ch3)为加速计及点火前的位置。

缩略图 无花果。9

(a)一个横向测量方向上的加速度(参见无花果。一)而且是固定的YZ轴实验室框架的固定方向。

缩略图 无花果。10

放大一个Y信号显示在无花果。9B.

缩略图 无花果。11

静态配置文件,YxZx)以及它们的第二空间导数。

缩略图 无花果。十二

横向数值加速度与实测数据的比较。

缩略图 无花果。十三

的炮口位移测量Y-Z飞机。

7结论

该研究成功地测量了中口径火炮膛内运动过程中的横向加速度。我们承担了设计和操作一个小型系统的技术挑战,该系统能够在发射过程中测量和传输电子管外的数据。由于这个困难,这类武器系统的研究成果不多。一般来说,模拟模型提供的结果有助于理解实验结果(特别是管位移)。然而,数值解对测量的高频分量仍然缺乏准确度。这些问题可能反映出更复杂的问题,如带的渐进磨损,金博宝内管壁的几何不均匀性,可能会改变弹丸接触面积的规律性,导致零星,突然,(虽然振幅有限),信号中的加速度。这就是在壳体中横向安装的加速度计提供的每个信号中观察到的情况。

剩下的工作是改进对数据波动的分析,这只能通过改进的物理力学模型和优化的测量系统来实现,特别是通过优化传感器在试验弹药中的定位和弹丸在发射前的定位。

符号

x y z:原点位于管入口的正交固定框架(或全局框架)的轴。

xYZ:管轴在全局坐标系中的初始坐标(静态坐标)。

xYZ:全局坐标系中的动态坐标。

XYZ轴:螺旋刚性轨迹上的“理想坐标”。

XYZ轴:(以斜体)时间点的坐标T在全局框架中。

vxvYvZ:全局坐标系中的理论速度分量。

v:速度矢量模。

一个x一个Y一个Z:全局坐标系中的理论加速度分量。

一个X:测量纵向加速度。

参考文献

  1. M。陈,由于炮管弯曲引起的弹丸投票,冲击和振动,17(2010)39–53(CrossRef) [谷歌学者]
  2. M。Liennard伟大的维特斯,影响管道和周围环境对分散性的影响,博士论文,大学d 'Orleans,法国,2015。[谷歌学者]
  3. d.a.拉伯恩和MWLewis。火炮管内移动压力波前的二维三维模拟。压力容器技术杂志,114(1992),181 - 188(CrossRef) [谷歌学者]
  4. S.H.公司储分析横弹管相互作用的新方法,第三届美国陆军枪支动力学研讨会论文集,1981.[谷歌学者]
  5. TSimkins炮管弯曲波共振,技术报告arccb - tr - 87008,美国陆军军备研究,开发与工程中心,瓦特弗利特NY1987.[谷歌学者]
  6. Q.Lamberta.LangletJ雷纳德,n.名词Eches管道弯曲处的动力。Mecanique &行业,9(2008)559–569(CrossRef) [谷歌学者]
  7. Y.A.苏,I.G.Tadjbakhsh柔性火炮的瞬态振动和不稳定性。配方,国际冲击工程杂志,11(1991)159 - 171(CrossRef) [谷歌学者]
  8. Y.A.苏,I.G.Tadjbakhsh柔性火炮的瞬态振动和不稳定性- II。响应特性,国际冲击工程杂志,11(1991)173 - 184(CrossRef) [谷歌学者]
  9. n.名词Echesd.Cosson,Q.Lamberta.LangletJ雷纳德,射击过程中40毫米火炮的动力学建模。7日LS-DYNA会议,http://www.dynalook.com/european-conf-2009/j-i-05.pdf,2009年。[谷歌学者]
  10. M.T.道理的,弹丸在柔性炮管中的运动,http://www.dtic.mil/dtic/tr/fulltext/u2/a149022.pdf,1984.[谷歌学者]
  11. O骑士,a.LangletL.Fouch_-Sanseigne,是的。吉马尔德,枪管在高速移动载荷作用下的寿命评估,压力容器技术杂志,137 (2014) 9p。(CrossRef) [谷歌学者]
  12. S.邓小平,香港太阳C.-J.赵,K.C.陈,9毫米手枪膛内分析的瞬态有限元,应用数学模型,38(2014)2673–2688(CrossRef) [谷歌学者]
  13. D.N.布尔曼S.F.层。EM枪,使用Simbad火炮动力学程序对发射过程中的动力学进行研究,报告号Simatics/Emgun/0696,西门蒂克有限公司六月,1996,英国Restricted-Commercial1996年[谷歌学者]
  14. d.Eckenfels,S.Nezirevic,M。Schneider维特斯(Mesure de la vitesse d'un)弹丸在雷达多普勒(radar Doppler)引导下沿“EMA3”轨道飞行。岛上,2002。[谷歌学者]
  15. J波恩斯坦,一.Celmins,P。普洛斯汀,E.M.施密特。坦克加农炮起跳测量技术,弹道研究实验室,阿伯丁试验场,马里兰,1988[谷歌学者]
  16. B.T.豪格,用于确定小角运动的光学装置,弹道研究实验室,阿伯丁试验场,马里兰,1977.[谷歌学者]
  17. J.S.二欧文斯建模与仿真:通过机载激光二极管对火炮发射动力学和弹道分析,ATK先进武器/WV,2011.[谷歌学者]
  18. M.J威尔逊,用磁强计测定炮射弹药的姿态,武器和材料研究理事会,阿尔法阿伯丁试验场,2004。[谷歌学者]
  19. M.T.道理的,R.S.贝克,弹丸在柔性枪管中的运动。ADA149022,https://archive.org/details/dtic_ada149022,1984.[谷歌学者]
  20. 上午GrzybowskyP.J.Peregino,B.S.戴维斯研制一种具有遥测功能的高g弹载具。武器和材料研究理事会,阿尔法2012年。[谷歌学者]
  21. J祖,T妈,d.裴,J粉丝,H。杜弹道参数测量新概念动态试验第25届国际弹道研讨会,2010。[谷歌学者]
  22. v.诉韦格纳,L.Kocher,加速系,弹丸系或离弦系,圣路易斯研究所(ISL)1987.[谷歌学者]
  23. v.诉韦格纳,SystÄ我德telemesure pour la传输数据从de炮弹吊坠拉d阶段'acceleration在管du佳能,圣路易斯研究所,欧洲会议1984.[谷歌学者]
  24. O萨福特M_thodologie de dimensionment de tubes en dynamicquephd论文,大学d 'Orleans,法国,2011.[谷歌学者]
  25. a.LangletO萨福特J雷纳德,无限长的弦和梁对最初施加的移动力的响应:解析解,美国机械工程师协会振动与声学杂志,134(2012年)(CrossRef) [谷歌学者]

由于工业产权问题和保密原因,有些数值数据或结果没有明确传达。

下一家军火公司设计了ib代码。

3.

函数βx)是保密的

4

有关此装载的信息是保密的。

将本文引用为:米。LiennardO骑士,a.Langlet是的。吉马尔德,M。大厦,通过直接测量和遥测数据分析炮管中弹丸的加速度,金博宝机械与工业19,406(2018年)

所有数字

缩略图 无花果。一

管中弹丸的视图和雕刻(a,b)的视图,它将引导弹丸在其平移运动过程中旋转。固定参考框架方向如(a)所示。(c)提供管开始处网格的放大视图。

在文本中
缩略图 无花果。二

弹丸(a)五个实例点的轨迹和纵向加速度一个x曲线(b)。

在文本中
缩略图 无花果。3.

X-Y-Z轴抛射轨迹,(eq。(8))。每个矢量(箭头)表示弹丸在其瞬时位置的轴线。

在文本中
缩略图 无花果。4

(a)弹丸的有限元,(b)在显示树脂块的有限元弹丸内,(c)显示测量装置及其供应品的真实射弹的X射线图像。为了清晰起见,网格线已被移除。

在文本中
缩略图 无花果。五

仪表弹丸示意图。

在文本中
缩略图 无花果。六

用于射击试验的实验装置的照片。

在文本中
缩略图 无花果。七

纵向测量。(a)将轴向测量加速度与预先计算的“sibil”加速度进行比较。(b)实测周向应变与计算量的比较。(c)将实测加速度的两倍积分得到轴向弹丸横坐标。与弹体检测峰值应变信号的比较。

在文本中
缩略图 无花果。8

测量点火6,显示轴向加速度(A)横向加速度(B)和控制信号(C)。在(b)中,(Ch2)、(Ch3)为加速计及点火前的位置。

在文本中
缩略图 无花果。9

(a)一个横向测量方向上的加速度(参见无花果。一)而且是固定的YZ轴实验室框架的固定方向。

在文本中
缩略图 无花果。10

放大一个Y信号显示在无花果。9B.

在文本中
缩略图 无花果。11

静态配置文件,YxZx)以及它们的第二空间导数。

在文本中
缩略图 无花果。十二

横向数值加速度与实测数据的比较。

在文本中
缩略图 无花果。十三

的炮口位移测量Y-Z飞机。

在文本中

当前使用度量显示文章视图的累积计数(包括HTML视图在内的全文文章视图,PDF和ePub下载,根据现有数据)并在Vision4Press平台上抽象视图。

数据对应2015年后的平台使用情况。当前的使用指标在网上发布48-96小时后可用,并在工作日每天更新。

度量标准的初始下载可能需要一段时间。